Leçons de mécanique pratique ..., Volume 4L. Hachette et cie, 1862 |
Table des matières
No Pages | 1 |
Des poutres en bois avec armature en fer | 8 |
Conséquences des résultats consignés dans le tableau précédent | 28 |
Seconde expérience sur le fil n 2 | 34 |
Seconde expérience sur un fil de fer de Omill 16 de diamètre | 40 |
Expériences sur un fil de fer recuit | 46 |
Conséquence générale des expériences sur cette barre dacier fondu | 52 |
Expériences de M Fairbairn sur la résistance des boulons et rivets | 67 |
Vérification des formules précédentes par les résultats des expérien ces de M Ch Dupin | 321 |
Formules pratiques | 322 |
Solides cylindriques creux | 323 |
Expériences sur la torsion de la fonte | 324 |
Application de ce qui précède au cas des solides encastrés par leurs deux extrémités | 325 |
No Pages 326 Expériences sur la résistance des barreaux de fonte à la rupture | 326 |
Détermination de linclinaison des tangentes à la courbure des solides | 327 |
Valeur du coefficient G | 328 |
Discussion des résultats de ces expériences | 73 |
Résistance des tuyaux en plomb à une pression intérieure | 79 |
No Pages 451 De linfluence du mouvement de la charge sur la flexion des solives qui la supportent | 101 |
Expériences exécutées à Portsmouth | 102 |
Discussion des résultats de ces expériences | 104 |
Nos Pages 94 Presses à quatre cylindres de MM Hick de Bolton | 106 |
Emploi de lacier fondu pour les cylindres des presses hydrauliques | 107 |
Résistance dune sphère à la rupture | 108 |
Application aux projectiles creux | 109 |
Observations sur lénergie des efforts de dilatation | 110 |
Expériences faites au Conservatoire des arts et métiers | 111 |
Expérience de M Rondelet sur la résistance des bois à la rupture par extension | 114 |
Expériences de MM Chevandier et Wertheim | 115 |
Limite délasticité ou charge par millimètre carré de section trans versale sous laquelle lélasticité du bois commence à saltérer dune manière sensible da... | 116 |
Résultats moyens des expériences de MM Chevandier et Wertheim | 118 |
Des épreuves que lon fait subir aux essieux | 119 |
Rappel des formules à employer | 121 |
Mode dépreuve | 123 |
Conséquences du tableau précédent | 126 |
De leffort supporté par les fibres situées à lintérieur | 127 |
Des moyens à prendre pour rendre les épreuves à peu près unifor mes pour tous les essieux | 128 |
Observations sur les conséquences des épreuves | 129 |
Les épreuves altèrentelles réellement la résistance des essieux qui les ont supportées sans éprouver de ruptures partielles? | 131 |
Résistance vive délasticité | 132 |
Résistance vive de rupture | 133 |
Rupture des fers durs recuits et non recuits | 135 |
Effets produits sur les corps solides par des efforts de compression dépendant de la constitution de ces corps et de leurs proportions | 136 |
Expériences sur la résistance des bois à la compression dans le sens de la longueur des fibres | 137 |
Avantages de lapplication de la règle précédente | 138 |
Expériences de M E Hodgkinson sur la résistance des bois à lécra sement | 139 |
De laction du froid sur le fer | 140 |
Expériences de M G Rennie | 141 |
Formules pratiques pour les poteaux en bois | 143 |
Application de la formule du nº 125 aux poteaux du magasin de la Vil lette | 145 |
Expériences sur des poteaux de sapin rouge | 146 |
Etude de quelques dispositifs de poutres en treillis | 147 |
Formules pratiques pour les poteaux en bois | 148 |
Usage des formules du nº 129 | 150 |
Résistance des bois à la compression perpendiculaire à la longueur des fibres | 151 |
Autre dispositif du treillis | 152 |
Comparaison des deux dispositifs précédents | 154 |
Nos Pages 139 Influence de la hauteur des supports ou du nombre des assises | 155 |
Conclusions pratiques | 156 |
Expériences faites au Conservatoire des arts et métiers | 157 |
Expériences de M Michelot sur la résistance des briques à lécrase ment | 159 |
Expériences sur des pierres calcaires des départements de la Marne de la Meuse et de lAisne | 160 |
Conséquences des expériences précédentes | 161 |
Conclusions des expériences sur les pierres et les maçonneries | 162 |
Poutre en treillis simple formé de triangles isocèles chargée de poids 2p à chaque extrémité des bases des triangles | 163 |
Résistance des différentes sortes de pierres à lusé | 166 |
Force avec laquelle le mortier unit les pierres | 167 |
Force avec laquelle le plâtre unit les pierres | 168 |
Expériences de M E Hodgkinson | 169 |
Représentation et conséquences de ces expériences | 170 |
Expériences de M Eaton Hodgkinson sur la résistance à lécrasement des pièces courtes en fonte de fer | 171 |
Conséquences de ces expériences | 172 |
Nécessité dexpériences spéciales | 173 |
Résistance de la fonte à lécrasement par unité de surface | 174 |
Autres résultats dexpériences | 176 |
résister à des efforts de compression | 185 |
Colonnes et supports en fonte | 186 |
Formules pratiques | 188 |
Nos Pages 508 Des ardoises | 189 |
Formules pratiques | 190 |
Expériences de M Dupin sur la compression et lextension | 191 |
Observation sur lemploi comparatif des colonnes en fonte ou en fer | 192 |
Application des formules précédentes | 196 |
Formules relatives aux arbalétriers en fer forgé | 197 |
Arbalėtriers à nervures | 198 |
Application à la couverture de la gare des chemins de fer de Saint Germain et de Versailles | 199 |
Observation relative à lemploi de fers à T dun modèle donné | 200 |
Dimensions des tirants | 201 |
Cas où le tirant nest pas horizontal | 203 |
Arbalétrier buttant contre un entrait retroussé | 207 |
Ferme à la Palladio | 209 |
Formules pratiques | 210 |
Application aux tirants des fermes à la Palladio | 215 |
fibres | 216 |
Expériences de M Duleau | 217 |
Observations de plusieurs ingénieurs | 218 |
Pièce posée sur deux appuis et renforcée par un poinçon inférieur et deux tirants en fer | 220 |
Expériences faites en 1856 au Conservatoire des arts et métiers | 221 |
Charpentes à grandes portées avec tirants en fer et contrefiches | 225 |
Cas où le tirant du milieu est plus haut que les points dappui de la ferme | 227 |
Récapitulation des résultats des expériences | 229 |
Expérience sur une ferme composée | 230 |
Conséquences des résultats consignés dans les tableaux précé dents | 231 |
Expériences de M Ch Dupin sur la flexion du bois | 232 |
Des contrefiches | 233 |
Comparaison de la densité des bois à leur rigidité | 234 |
Comparaison de leffet des charges uniformément réparties à celui des charges agissant au milieu de la distance des appuis | 235 |
Rapport des flexions à la largeur et à lépaisseur des pièces | 236 |
Conclusions de ces expériences | 237 |
Application au hangar de manoeuvres à Vincennes | 238 |
Considérations générales sur la flexion la compression et la rupture des corps fibreux | 239 |
Notions sur la flexion et la courbure des lignes | 240 |
Application aux charpentes en fer de la gare des chemins de fer de SaintGermain et de Versailles | 241 |
Proportionnalité des sections des tirants aux portées | 243 |
Observations sur la composition des fermes à grande portée | 244 |
Dimensions des pièces soumises à un effort de traction | 247 |
Dimensions des arbalétriers des fermes couvertes en zinc | 248 |
Solide cylindrique à section circulaire dans les mêmes conditions | 250 |
dans les constructions | 258 |
Observations sur les résultats contenus dans ces tableaux | 262 |
Dimensions des contrefiches des charpentes couvertes en zinc | 264 |
Résultats et conséquences | 266 |
Des fermes couvertes en tuiles de divers modèles nouveaux inclinées à 40 à lhorizon | 268 |
Tirants des fermes à une contrefiche | 271 |
Tirants des fermes à trois contrefiches | 272 |
Nos Pages 274 Cas où il est nécessaire de faire le calcul pour plusieurs sections | 274 |
Des contrefiches | 277 |
Tourillons des roues hydrauliques | 279 |
Observation sur les résultats contenus dans les tableaux précédents | 288 |
Exemple relatif aux couvertures en tuiles plates | 289 |
Emploi de fers méplats dun échantillon donné | 290 |
Remarque sur lemploi comparatif des fers plats et des fers à double T | 291 |
Des pannes | 293 |
Pannes des toitures inclinées à 45 | 294 |
Murs de pignon | 296 |
Des plaques dassemblage | 297 |
Des boulons ou des rivets dassemblage | 298 |
Influence de lécartement des fermes sur la dimension des pannes | 299 |
Forme des tirants pour les fermes de trèsgrandes portées | 300 |
transversales | 303 |
Tracé de la courbe élaatique | 304 |
Cas où la courbure élastique est un arc de cercle | 306 |
Cas où la courbure de la pièce est déterminée par un gabarit sur lequel il sagit de la ployer | 307 |
Cas particulier où la section du solide est un rectangle dont la lar geur est a et dont lépaisseur dans le sens de leffort P est b | 310 |
Formules pratiques | 311 |
Extension des considérations précédentes au cas général | 312 |
Observation relative aux solides dégale résistance | 313 |
Vérification de la formule précédente par lexpérience | 314 |
Travail consommé pour produire une flexion donnée | 315 |
Cas où le profil transversal des corps nest pas constant | 317 |
Cas où la charge P et la charge uniformément répartie agissent en sens contraires | 318 |
Flexion dun prisme horizontal posé sur deux points dappui et chargé dun poids 2P au milieu de la distance 2C des appuis et dune charge uniforméme... | 319 |
Moyens de vérification de ces formules par lexpérience | 320 |
Limites pratiques de langle de torsion | 329 |
De la résistance de la fonte à la rupture par torsion | 334 |
Expériences de M Carillion sur la résistance de la fonte à la rupture par torsion | 335 |
Justification des valeurs pratiques adoptées pour le nombre R | 337 |
Observations sur la théorie du n 593 | 338 |
Récapitulation des formules relatives aux solides librement posés | 344 |
Expériences de MM Chevandier et Wertheim | 350 |
No Pages | 357 |
Autre expérience sur la résistance de la fonte à la flexion et à la rup | 359 |
Mélange de rognures de fer avec la fonte | 365 |
flexion par M R Stephenson | 367 |
Observations sur les résultats contenus dans ce tableau | 371 |
Observations sur les limites dextension et de compression des fibres pour lesquelles la théorie du n 219 est applicable | 372 |
Comparaison entre les fontes à lair froid et à lair chaud | 373 |
Influence du temps sur les flexions | 376 |
Observation sur laltération de lélasticité des barres en fonte | 377 |
Expériences sur des barres de fonte avec nervures | 378 |
Observations sur la résistance des pièces à nervure à la rupture | 381 |
De la forme des solives en fonte et de la manière de les charger | 382 |
Expériences de M Guettier ingénieurdirecteur des usines de Mar quise | 384 |
Observation sur les formes des solives dégale résistance | 387 |
Observation relative aux poutres cintrées | 388 |
Simplification de cette formule | 391 |
Application aux poutres à T non symétriques ou à semelles inégales | 392 |
Application aux poutres à double T à semelles égales | 394 |
Comparaison expérimentale des poutres à double T avec semelles inégales et des poutres avec semelles égales | 396 |
Résultats dexpériences sur des poutres proportionnées comme il est indiqué au numéro précédent | 398 |
Résultats relatifs à la flexion | 401 |
Valeur du coefficient délasticité de la fonte fournie par ces deux poutres | 402 |
Des portées des poutres sur leurs appuis | 403 |
Observations sur les proportions des solives en fonte adoptées par les ingénieurs anglais | 404 |
Conclusions des expériences sur la résistance de la fonte à la flexion et à la rupture | 405 |
Expériences sur la résistance du fer forgé par M Duleau | 406 |
Expériences sur la résistance du fer à la flexion exécutées au Con servatoire des arts et métiers | 408 |
Données pour le calcul du coefficient délasticité | 410 |
Expériences sur la résistance des fers à section rectangulaire à la flexion | 411 |
Disposition des planchers en fer rectangulaires | 417 |
Conséquences des résultats consignés dans les tableaux précédents | 419 |
Expériences sur des poutres en fer à double T employées dans la con struction des planchers | 420 |
Recherche des allongements ou raccourcissements éprouvés dans | 427 |
Expérience sur une double cornière | 429 |
Charges limites que la prudence peut permettre de faire supporter | 433 |
Expériences sur la résistance des rails à la flexion | 436 |
Exemples | 439 |
Valeurs moyennes du coefficient délasticité du fer forgé selon | 442 |
Observation relative aux grosses poutres | 445 |
Conséquences des résultats relatifs aux aciers | 472 |
Conditions générales de stabilité des appareils de construction com | 474 |
Examen des résultats consignés dans le tableau précédent | 480 |
Résistance des câbles | |
Résultats dexpériences | 7 |
Applications des résultats de lexpérience Dimensions des tiges | 13 |
Expériences de M Vicat sur lallongement progressif du fil de fer | 19 |
Résistance de la tôle à lextension | 55 |
Cas où les fontes sont de qualité supérieure | 84 |
Défauts que présentent quelquefois les cylindres coulés | 90 |
Précautions à prendre pour les cylindres de presses hydrauliques 103 | 103 |
Proportion comparative des câbles en chanvre goudronné et | 105 |
Application aux grandes presses employées à lélévation des tubes | 109 |
câbleschaînes en usage dans la marine anglaise 118 | 118 |
Force des câbles en fer 120 | 120 |
Manière de déterminer les charges limites ou leffort de traction que lon peut faire supporter aux corps dune manière permanente 123 | 123 |
Influence du recuit 125 | 125 |
Application aux chaînes qui ont servi à élever les ponts tubulaires sur le détroit de Menai 126 | 126 |
Observations relatives aux applications 127 | 127 |
Observations sur les efforts de traction auxquels il convient dexposer les corps employés dans les constructions 128 | 128 |
Résultats dobservations sur la résistance des corps à la rupture par extension 129 | 129 |
Expériences de M Vicat sur la résistance des solides à la rupture | 135 |
posés de plusieurs pièces 141 | 141 |
Mode de résistance des pièces longitudinales 144 | 144 |
compression 152 | 152 |
Résistance des pyramides semblables 153 | 153 |
Résistance des sphères 154 | 154 |
Comparaison de la résistance de la fonte à la rupture par extension | 160 |
à la rupture par compression 176 | 176 |
Observations sur les résultats précédents 177 | 177 |
Observations sur les résultats précédents 179 | 179 |
Détermination de la charge de compression que lon peut faire sup porter dune manière permanente à la fonte 180 | 180 |
Détermination de la charge de compression que lon peut faire sup porter dune manière permanente au fer forgé 181 | 181 |
Comparaison de lemploi de la fonte et du fer forgé pour les pièces sou mises à des efforts de compression 182 | 182 |
Bardeaux 183 | 183 |
Tuiles flamandes 184 | 184 |
Tuiles perfectionnées 185 | 185 |
Tuiles de M Courtois 188 | 188 |
creuses 192 | 192 |
Influence des mêmes efforts de compression ou de tension plusieurs fois répétés 194 | 194 |
Résistance des tubes à la compression 195 | 195 |
105 | 196 |
Conséquences des résultats consignés dans le tableau précédent 202 | 202 |
Expérience faite à Montluçon 203 | 203 |
Observations de M Manès ingénieur en chef des mines 204 | 204 |
Expérience faite à Montluçon sur un tube en laiton 206 | 206 |
Des efforts de compression auxquels on soumet dans la pratique les arcs en fonte 207 | 207 |
Effets de la dilatation dans les ponts en fonte 210 | 210 |
Transmission des poussées horizontales dune arche aux suivantes dans le cas des charges accidentelles 211 | 211 |
Préliminaires 213 | 213 |
flexion | 221 |
Cas où le contour de la section transversale considérée est quel | 222 |
241 | 241 |
Hypothèses de Mariotte et de Leibnitz 242 | 242 |
Théorie de la résistance des corps fibreux à la flexion transversale 244 | 244 |
La ligne des fibres invariables passe par le centre de gravité de la sec tion transversale 246 | 246 |
Observations relatives à lextension et à la compression des fibres 247 | 247 |
Condition générale de léquilibre entre les forces extérieures et les forces moléculaires 248 | 248 |
Limites des résistances permanentes 249 | 249 |
Valeur de lallongement ou du raccourcissement proportionnel éprouvé dans la flexion 250 | 250 |
Observation sur les limites entre lesquelles les formules déduites de la théorie sont applicables 251 | 251 |
Cas où le solide considéré au nº 249 a pour profil la forme dun | 252 |
Cas où il est nécessaire de tenir compte des forces qui agissent nor malement à la section du corps que lon considère 253 | 253 |
Remarques sur les quantités A et I 256 | 256 |
257 | 257 |
conque 259 | 259 |
Formes particulières 260 | 260 |
Moment dinertie dun triangle par rapport à lune de ses bases D 261 | 261 |
Moment dinertie dun parallelogramme par rapport à lune de ses diagonales 262 | 262 |
Profil en double T 263 | 263 |
Fers à double T laminés O 264 | 264 |
Modification du profil précédent 265 | 265 |
Tubes rectangulaires creux 267 | 267 |
Profil circulaire 268 | 268 |
Profil annulaire de deux cercles concentriques 269 | 269 |
Comparaison dun cylindre plein à un cylindre creux sous le rap port de la résistance à la flexion 270 | 270 |
Profil en T 271 | 271 |
Proportions ordinaires des pièces en fonte 272 | 272 |
Pièces minces en fer 273 | 273 |
Formules pratiques 275 | 275 |
Valeur pratique du nombre R 276 | 276 |
Solides dont le profil a la forme dune croix 280 | 280 |
Solide prismatique ou cylindrique posé horizontalement sur deux | 287 |
Cas où lon veut tenir compte du poids du solide ou dune charge uni | 293 |
Des solides qui dans toutes leurs sections présentent une égale résis | 299 |
Cas où le solide supporte en outre une charge uniformément ré partie 329 | 302 |
Cas où la charge uniforme et la force extérieure agissent en sens | 303 |
De la résistance du fer au découpage 308 | 308 |
Percement de la fonte 315 | 315 |
contraire 330 | 330 |
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